离心式压缩机组件和方法

专利名称：离心式压缩机组件和方法离心式压缩机组件和方法相关申请的交叉引用无联邦赞助研发无背景技术：本发明总地属于用于压缩流体的压缩机。更具体地说，本发明的各实施例涉及用 在制冷系统中的高效离心式压缩机组件及其部件。压缩机组件的实施例包括一体式流体流 动调节组件、流体压缩构件以及由可变速驱动器控制的永磁电动机。制冷系统通常包括制冷回路以提供用于冷却指定建筑空间的冷却水。典型的制冷 回路包括压缩制冷剂气体的压缩机、将压缩的制冷剂冷凝成液体的冷凝器、以及利用液体 制冷剂来冷却水的蒸发器。然后将冷却水用管道送到所要冷却的空间。—个这种制冷或空气调节系统使用至少一个离心式压缩机并称为离心式冷却器。 离心式压缩涉及仅几个机械部件的纯转动运动。单个离心式压缩机冷却器，有时也称为单 级冷却器，通常制冷量范围在100至2000冷吨以上。通常，离心式冷却器可靠性高，且需要 较少维护。离心式冷却器在商业上和其它有高冷却和/或加热要求的设施中消耗大量的能 源。这种冷却器在某些情况下具有高达30年或更久的运行寿命。离心式冷却器在用于例如建筑物、城市住宅(例如多层建筑物)或大学校园时提 供一定的优点和效率。这些冷却器在包括中东条件在内的宽范围温度应用中是有用的。较 低制冷量的螺杆式压缩机、涡旋式压缩机或往复型压缩机通常用于例如基于水的冷却器应用。在现有单级冷却器系统中，在约100冷吨至2000冷吨以上的范围内，压缩机组件 通常由感应电动机齿轮驱动。冷却器系统的各部件通常对给定的应用条件分别优化设计， 其忽略可通过各压缩机各级上游与下游之间的流体控制产生的累积优点。此外，用在冷却 器系统中的现有多级压缩机的第一级定尺寸成优化地运行，而允许第二(或之后)级欠佳 地运行。发明内容根据本发明的较佳实施例，提供一种用在压缩制冷剂的压缩机中的入口流动调节 组件。该入口流动调节组件包括入口流动调节壳体，所述入口流动调节壳体定位在压缩机 内且在容纳在压缩机内的叶轮机的上游；该入口流动调节壳体形成流动调节通道，所述流 动调节通道具有与通道出口流体连通的通道入口 ；流动调节本体，所述流动调节本体具有 第一本体端、中间部分和第二本体端；所述流动调节本体沿流动调节通道的长度大致中央 地定位；流动调节本体在第一本体端与流动调节前端重合并在第二本体端与叶轮机的叶轮 毂重合，所述流动调节本体具有流线形弯曲部分，所述弯曲部分相对于叶轮机的转动轴线的曲率半径超过叶轮毂的半径；以及多个入口引导叶片，各叶片定位在所述通道入口与通 道出口之间；所述入口引导叶片在沿流动调节本体的流动调节本体相对于叶轮机的转动轴 线的半径超过叶轮毂半径的位置可转动地安装在支承轴上。在又一实施例中，提供一种调节通过压缩机的制冷剂涡旋的方法，该压缩机具有 压缩机壳体，所述压缩机用于压缩制冷剂。该方法包括下列步骤将入口流动调节组件定位 在叶轮机上游，该叶轮机设置在压缩机壳体内，且在压缩机运行期间将制冷剂抽吸通过所 述入口流动调节组件到达叶轮机。用在该方法中的入口流动调节组件包括入口流量调节 壳体，该入口流量调节壳体定位在压缩机内且在容纳在压缩机内的叶轮机的上游；该入口 流量调节壳体形成流量调节通道，该流量调节通道具有与通道出口流体连通的通道入口 ； 流量调节本体，该流量调节本体具有第一本体端、中间部分和第二本体端；所述流量调节本 体沿流量调节通道的长度大致中央地定位；流量调节本体在第一本体端与流量调节前端重 合并在第二本体端与叶轮机的叶轮毂重合，所述流量调节本体具有流线形弯曲部分，该弯 曲部分相对于叶轮机的转动轴线的曲率半径超过叶轮毂的半径；以及多个入口引导叶片， 所述入口引导叶片定位在所述通道入口和通道出口之间；所述多个引导叶片沿所述流动调 节本体的相对于所述叶轮机的转动轴线的半径超过所述叶轮机毂的半径的位置处可转动 地安装在支承轴上。本发明的各实施例的优点应当是显然的。例如，一实施例是高性能一体式压缩机 组件，该压缩机组件可以实际上恒定的全负荷效率在较宽标称制冷量范围内运行，而与标 称电源频率和电压变化无关。较佳压缩机组件增加全负荷效率，产生较高的部分负荷效率 并实际上具有在给定制冷量范围内恒定的效率，独立于电源频率或电压变化进行控制。其 它优点是压缩机组件和冷却器系统的物理尺寸减小，改进整个运行范围内的稳定性并降低 总噪声水平。本发明的较佳实施例的另一优点是可减少在约250至2000冷吨以上的较佳 制冷量范围内所需要运行的压缩机的总数量，这可使得制造商的成本显著下降。从以下说明书和权利要求书，不难了解其它的优点和特征。以下附图尽可能地包括指示相同特征的相同附图标记图1示出根据本发明一实施例的冷却器系统和各种部件的立体图。图2示出冷却器系统的端部剖切图，示出根据本发明一实施例用于冷凝器和蒸发 器的管布置。图3示出根据本发明一实施例的冷却器系统的另一立体图。图4示出用于根据本发明一实施例的冷却器系统的多级离心式压缩机的剖视图。图5示出根据本发明一实施例的入口流动调节组件的立体图。图6示出根据本发明一实施例的安装在流动调节本体上的多个入口引导叶片的 布置的立体图，该流动调节本体用于示例性非终级压缩器。图7A示出根据本发明一实施例的定尺寸成用于冷却器系统的250冷吨非终级压 缩机混合流动叶轮机和扩散器的视图，去除了护罩。图7B示出根据本发明一实施例的定尺寸成用于冷却器系统的250冷吨终级压缩 机的混合流动叶轮机和扩散器的视图，去除了护罩。图8A示出示出根据本发明一实施例的定尺寸成用于冷却器系统的300冷吨非终 级压缩机的混合流动叶轮机和扩散器的视图，去除了护罩。图8B示出根据本发明一实施例的定尺寸成用于冷却器系统的300冷吨终级压缩 机的混合流动叶轮机和扩散器的视图，去除了护罩。图9A示出根据本发明一实施例的定尺寸成用于冷却器系统的350冷吨非终级压 缩机的混合流动叶轮机和扩散器的视图，去除了护罩。图9B示出根据本发明一实施例的定尺寸成用于冷却器系统的350冷吨终级压缩 机的混合流动叶轮机和扩散器的视图，去除了护罩。图10示示出根据本发明一实施例的用于非终级压缩机的混合流动叶轮机和扩散 器的立体图，去除了护罩。图11示出根据本发明一实施例的用于终级压缩机的混合流动叶轮机和扩散器的 立体图，去除了护罩。图12示出根据本发明一实施例的附连到同轴节能器布置的共形吸出管的立体 图。图13示出根据本发明实施例的涡旋减少器的入口侧的立体图。图14示出根据本发明一实施例的涡旋减少器的排放侧的立体图。图15示出根据本发明一实施例定位在附连到终级压缩机上游的同轴节能器布置 的共形吸出管之间的三个腿部吸入管的第一腿部内的涡旋减少器和旋涡隔板。具体实施例方式参照附图的图1-3，用于制冷系统的冷却器或冷却器系统20。图1-3中示出单个 离心式冷却器系统和冷却器20的基本部件。冷却器20包括为了图的简化而未示出的多个 其它常规结构。此外，作为详细说明的序文，应当注意到，在本说明书和所附权利要求书中 所使用的单数形式的“一”、“一个”以及“该”包括复数形式，除非文中清楚地另有说明。在所示实施例中，冷却器20包括蒸发器22、多级压缩机24和同轴节能器40，多级 压缩机24具有由变速直接驱动永磁电动机36驱动的非终级压缩机26和终级压缩机28，同 轴节能器40带有冷凝器44。冷却器20是指约250至2000冷吨或更大范围内的相对大冷 吨位的离心式冷却器。在较佳实施例中，压缩机级数命名表示在冷却器的压缩机部分内有多个不同级别 的气体压缩。尽管下文将多级压缩机24描述为较佳实施例中的两级构造，但本领域的普通 技术人员会容易地理解，考虑到本发明的各实施例和特征不仅包括并应用于两级压缩机/ 冷却器，而且还包括并应用于单级或其它串联或并联的多级压缩机/冷却器。参照图1-2，例如，示出较佳蒸发器22为壳管式。这种蒸发器是满溢式。蒸发器 22也可以是其它已知类型并可布置成单个蒸发器或者串联或并联的多个蒸发器，例如将单 独的蒸发器连接到每个压缩机。如下文进一步解释的那样，蒸发器22也可与节能器42同 轴布置。蒸发器22可由碳钢和/或包括铜合金传热管在内的其它适当材料制成。蒸发器22内的制冷剂实施冷却功能。在蒸发器22内发生热交换过程，其中液态制 冷剂通过蒸发成蒸气而改变状态。该状态改变以及制冷剂蒸气的任何过热产生冷却效应， 该冷却效应冷却穿过蒸发器22内蒸发器管48的液体(通常是水)。容纳在蒸发器22内的蒸发器管48可具有各种直径和厚度并通常由铜合金制成。各管可以是可更换的，并机械地 扩展成管板且是外部有翅片的无缝管。将冷却水或加热水从蒸发器22泵吸到空气处理单元(未示出)。将来自正在调节 温度的空间的空气抽吸经过空气处理单元内的盘管，该空气处理单元在空气调节的情况下 包含冷却水。冷却抽入的空气。然后强制冷却空气通过空气调节空间并冷却该空间。此外，在蒸发器22内发生热交换过程期间，制冷剂蒸发并作为低压(相对于该级 别排放)气体被引导通过非终级吸入入口管50，到达非终级压缩机26。非终级吸入入口管 50可以是例如连续肘管或多件式肘管。例如在图1-3的非终级吸入入口管50的实施例中示出三件式肘管。非终级吸入 入口管50的内径的尺寸设置成使液态制冷剂液滴被抽入非终级压缩机26的风险最小。例 如，其中非终级吸入入口管50的内径可根据对目标质量流率的每秒60英尺限速、制冷剂温 度以及三件式肘管构造来设置尺寸。在多件非终级吸入入口管50的情况下，每个管件的长 度也可定尺寸成用于较短的出口部分以例如使角部旋涡的产生最少。为了调节从非终级吸入入口管50输送到非终级压缩机26的流体流动分布，如图 13和14所示且在下文进一步描述的涡旋减少器或减涡器146可以选配地包含在非终级吸 入入口管50内。制冷剂气体在其被多级离心式压缩机24、且具体是非终级离心式压缩机 26抽吸时穿过非终级吸入入口管50。通常，在冷却器的封闭制冷回路运行期间，多级压缩机通过一个或多个叶轮机的 转动多级压缩制冷剂气体和其它气化流体。该转动使流体加速，且又增加流体的动能。由 此，压缩机使诸如制冷剂的流体的压力从蒸发压力上升到冷凝压力。该布置提供了从较低 温度环境吸热并将热量排放到较高温度环境的有效装置。现参照图4，压缩机24通常是电动机驱动的单元。可变速驱动系统驱动多级压缩 机。可变速驱动系统包括较佳地位于非终级压缩机26与终级压缩机28之间的永磁电动机 36以及用于低压(小于约600伏)、50Hz和60Hz应用的具有功率电子器件的可变速驱动 器38。可变速驱动系统效率、到电动机轴输出的线路输入可较佳地实现系统运行范围内约 95%的最小值。尽管常规类型的电动机可用于本发明的实施例并从中受益，但较佳的电动机是永 磁电动机36。永磁电动机36与其它电动机类型相比可增加系统效率。较佳电动机36包括直接驱动、可变速、密封、永磁电动机。可通过改变供给到电 动机36的电功率的频率来控制电动机36的速度。较佳电动机36的马力可在约125至约 2500马力范围内变化。永磁电动机36受可变速驱动器38的控制。较佳实施例的永磁电动机38紧凑、高 效、可靠且与常规电动机相比相对安静。由于减小了压缩机组件的物理尺寸，所以使用的压 缩机电动机必须在尺寸上成比例以完全实现改进的流体流动路径和压缩机构件形状和尺 寸的优点。与采用感应电动机的压缩机组件的常规现有设计相比较时，较佳电动机36体积 减小约30至50%或更多，并具有超过250冷吨的制冷量。本发明实施例产生的尺寸缩小通 过使用与通过更常规实践中所能实现的相比更少的材料和更小的尺寸而提供高效、可靠且 安静运行的更大可能性。通常AC电源(未示出)将对可变速驱动器38供给多相电压和频率。根据AC电源，输送到可变速驱动器38的AC电压或线路电压在50Hz或60Hz的线路频率下通常具有 200V、230V、380V、415V、480V 或 600V 的标称值。永磁电动机36包括转子68和定子70。定子70包括围绕层叠钢极形成的线圈，层 叠钢极将可变速驱动器施加的电流转换成转动磁场。定子70安装在压缩机组件内固定位 置并围绕转子68安装，用转动磁场包围转子。转子68是电动机36的转动部件并包括具有 永磁体的钢结构，其提供与转动定子磁场相互作用的磁场以产生转子扭矩。转子68可具有 多个磁体并可包括埋入转子钢结构内或安装在转子钢结构表面的磁体。转子68表面安装 磁体用低损失细丝、金属保持套管或通过其它装置固定到转子钢支承件。永磁电动机36的 性能和尺寸部分地归因于使用高能量密度的永磁体。使用高能量密度磁材料(至少20MG0e (兆高斯奥斯特))形成的永磁体形成强的、 比常规材料更密的磁场。用具有更强磁场的转子，可产生更大的扭矩，且形成的电动机与包 括感应电动机在内的常规电动机相比每单位体积可产生更大的马力输出。通过比较，永磁 体电动机36的每单位体积的扭矩比用在相当制冷量的制冷冷却器中的感应电动机的每单 位体积的扭矩高至少约75%。结果是较小尺寸的电动机符合特定压缩机组件的所要求的马 力。用转子68内永磁体的数量和放置可实现其它制造、性能、运行方面的优点和缺 点。例如，由于没有中介材料的磁损失，易于制造成形成精确磁场，且有效使用转子场而产 生响应度高的转子扭矩，所以表面安装磁体可用于实现更大的电动机效率。同样，埋入磁体 可用于实现更简单制造的组件并反应于负载变化来控制启动和运行转子扭矩。诸如滚动件轴承(REB)或液体动压轴承之类的轴承可以是油润滑的。其它类型的 轴承可以是无油系统。制冷剂润滑的特定类别的轴承是箔带轴承且另一种使用具有陶瓷滚 珠的REB。每个轴承类型具有对本领域技术人员显而易见的优点和缺点。可采用适于保持 约2000至约20000RPM转动速度范围的任何轴承类型。用于永磁电动机36的转子68和定子70端匝损失与包括感应电动机在内的某些 常规轴承相比非常低。因此电动机36可通过系统制冷剂来冷却。由于液体制冷剂仅需要 接触定子70的外径，所以可免除通常用在感应电动机定子内的电动机冷却馈送环。或者， 可计量制冷剂到定子70的外表面或到定子70的端匝以提供冷却。可变速驱动器38通常将包括电源转换器，该电源转换器包括线路整流器和线路 电流谐波减少器，功率电路和控制电路(这种电路还包括所有的通信和控制逻辑，包括电 子功率切换电路)。可变速驱动器38将响应于例如从与冷却器控制面板182关联的微处理 器(也未示出)接收的信号来通过改变供给到电动机36的电流的频率来增加或减小电动 机的速度。电动机36和/或可变速驱动器38或其各部分的冷却可通过使用在冷却器系统 20内循环的制冷剂或通过其它常规冷却方法进行。利用电动机36和可变速驱动器38，非 终级压缩机26和终级压缩机28通常具有约250冷吨至约2000冷吨或更大范围内的有效 制冷量，具有从约2000至约20000RPM的全负荷速度范围。继续参照图4并转向压缩机结构，非终级压缩机26、终级压缩机28和任何中间级 压缩机(未示出)的结构和功能如果不完全相同也基本上相同，且因此例如图4所示类似 地进行表示。但是在较佳实施例中存在压缩机级之间的区别，并将在下文讨论其区别。未 讨论的特征和区别对本领域的普通技术人员来说是显而易见的。较佳的非终级压缩机26具有压缩机壳体30，该压缩机壳体30具有压缩机入口 32 和压缩机出口 34。非终级压缩机26还包括入口流动调节组件54、非终级叶轮机56、扩散器 112和非终级外部蜗壳60。非终级压缩机26可具有一个或多个可转动叶轮机56，用于压缩诸如制冷剂的流 体。这种制冷剂可以是液体、气体或多相的，并可包括R-123制冷剂。也可考虑诸如R-134a、 R-245fa、R-141b及其它的其它制冷剂以及制冷剂混合物。此外，本发明还考虑使用共沸混 合物，非共沸混合物和/或其混合物或掺合物已经开发作为通用的所考虑的制冷剂的替代 物。对本领域的普通技术人员应当显而易见的一个优点是，在中等压力制冷剂的情况下，可 免除通常用在高速压缩机内的齿轮箱。通过使用电动机36和可变速驱动器38，多级压缩机24在冷却器系统上的流动或 压头要求不需要压缩机以最大制冷量运行时可低速运行，且在对冷却器制冷量的需求增加 时高速运行。即，电动机36的速度可改变成与变化的系统要求相匹配，这致使与没有可变 速驱动器的压缩机相比提高约30%的系统运行效率。通过在冷却器上的负荷或压头不高或 不是其最大值时低速运行压缩机24，可提供足够的制冷效果来以节能方式冷却减少的热负 荷，使冷却器从运行成本观点看更经济，并使冷却器的运行与不能进行这种负荷匹配的冷 却器相比极为高效。仍参照图1-4，将制冷剂从非终级吸入管50抽吸到非终级压缩机26的一体式入口 流动调节组件54。一体式入口流动调节组件54包括入口流动调节壳体72，该入口流动调 节壳体72形成具有流动调节通道入口 76和流动调节通道出口 78的流动调节通道74。通 道74部分地由具有护罩侧表面82的护罩壁80、流动调节前端84、支杆86、流动调节本体 92以及多个入口引导轮叶/叶片100限定。这些结构可以以涡旋减少器146作为补充，协 作以产生输送到叶片100的流体流动特性，使得需要叶片100的较少转动来形成用于在叶 轮机56、58内高效运行的目标涡旋分布。流动调节通道74是从邻近于非终级吸入管50的排放端的流动调节通道入口 76 延伸的流体流动路径，并延伸到流动调节通道出口 78。流动调节通道74延伸过入口流动调 节组件54的轴向长度。较佳的是，流动调节通道74总体具有沿入口流动调节壳体72的长 度径向减缩的顺滑、流线型截面，并使护罩侧表面82的一部分的形状做成使叶片100的较 佳护罩侧边缘104可嵌入其中。流动调节通道74的通道入口 76可具有大致与非终级吸入 管50的内径匹配的直径。通道入口 76的尺寸的通道入口面积与叶轮机入口平面面积比值 较佳地至少大于2. 25。通道入口 76的直径可根据给定应用的设计边界条件而变化。流动调节前端84较佳地沿入口流动调节组件54内每个叶轮机56、58的转动轴线 中央地定位。流动调节前端84较佳地具有圆锥形形状。流动调节前端84较佳地由其端点 斜率与非终级吸入管50相同的三次样条曲线形成。流动调节前端84的尺寸和形状可以变 化。例如，前端84可采用二次样条、正切卵形线、正割卵形线、椭圆抛物线或幂级数的形状。现参照图5，流动调节前端84可选地连接(较佳地一体地连接)到通道入口 76处 或与该通道入口邻近的支杆86。支杆86将流动调节前端84定位在流动调节通道74内。 支杆86还分布跨越多个入口引导叶片/轮叶100的流体流动尾流。支杆86可采用各种形 状并可包括一个以上的支杆86。较佳的是，支杆86在大致平行于通道入口 76的平面内具 有“S”状形状，如图5所示，且支杆86具有沿通道入口 76的流动方向平面对齐的中脊线，并较佳地具有围绕支杆86的沿通道入口 76的流动方向平面(通道入口 76至通道出口 78) 的中脊线的对称厚度分布。支杆86可以是曲面的，且较佳地沿通道入口 76的流动方向平面 具有薄的对称翼面形状。支杆86的形状使得其使阻塞最小，且同时符合浇铸和机械要求。 如果流动调节前端84和入口流动调节壳体72是作为一个整体单元浇铸的，则支杆86在将 流动调节前端84和入口流动调节壳体72浇铸在一起的过程中其辅助作用。例如一体地或机械地连接到流动调节前端84和支杆86的是流动调节本体92。流 动调节本体92是细长结构，该细长结构较佳地从通道入口 76到叶轮机毂前端118或与其 重合沿流动调节通道74的长度延伸。流动调节本体92具有第一本体端94、中间部分96以及第二本体端98，其形成的 形状增加入口引导叶片100相对于叶轮机56、58入口的平均半径。与不存在流动调节本体 92的情况相比，这致使叶片100以较少转动来实现流体流动的目标切向速度。在一实施例 中，第一本体端94、中间部分96和第二本体端98各具有分别从叶轮机56、58的转动轴线延 伸的半径94A、96A和98A。中间部分96的半径96A大于第一本体端半径94A或第二本体端 半径98A。在一较佳实施例中，流动调节本体92具有沿叶轮机的转动轴线高度变化的曲线 外表面，其中流动调节本体92的最大半径曲率与叶轮机毂116的入口平面的半径的比值约 为 2 1。参照图4-6，多个入口引导叶片100较佳地在流动调节本体92的最大半径位置处 定位在通道入口 76与通道出口 78之间。图6示出入口引导叶片100的实施例，去除了入 口流动调节壳体72。多个入口引导叶片100具有从毂到护罩的可变翼展曲面分布。入口引 导叶片100还较佳地是具有对称厚度分布的径向变化的曲翼面以嵌入支承轴102。入口流动调节壳体72较佳地形状做成使入口引导叶片100的护罩侧边缘104能 够可转动地嵌入入口流动调节壳体72内。内侧壁表面82和护罩侧边缘104的较佳形状是 大致球形的。用于内侧壁表面82和护罩侧边缘104的其它形状应当是显而易见的。多个 入口引导叶片100嵌入形成在壁82上的球形截面内使轮叶引导最大，并使对入口引导叶片 100整个全范围转动的任何位置的泄漏最少。毂侧上的多个叶片100较佳地符合流动调节 本体92的叶片100定位在入口流动调节通道74内位置处的形状。多个叶片可另外地形状 做成嵌入流动调节本体92内。如图4-6所示，多个入口引导叶片100的尺寸和形状做成完全封闭，以使相邻入口 引导叶片100的前缘与后缘之间的间隙和壁表面82处护罩侧的间隙最小。入口引导叶片 100的弦长106至少部分选择成进一步提供泄漏控制。多个入口引导叶片100的前缘与后 缘之间的某些交叠是较佳的。应当显而易见，因为多个入口引导叶片100的毂、中部和护罩 半径大于下游多个叶轮机轮叶120的毂、中部和护罩半径，所以需要多个入口引导叶片100 的较小曲面来实现相同的目标径向涡旋。具体来说，引导叶片100的尺寸和形状做成用压缩机通过引导叶片100的最小总 压力损失在叶轮机入口 108处或其上游赋予约0至约20度范围内的恒定径向涡旋。在较 佳实施例中，可变翼展曲面在叶轮机入口 108处产生约恒定径向12度的涡旋。于是入口引 导叶片100不必这样封闭，这产生通过入口引导叶片100的较小压降。这使入口引导叶片 100能够停留在其最小损失位置，并还提供目标涡旋。多个叶片100可定位在全打开位置，使多个轮叶120的前缘与流动方向对齐，且轮叶120的后缘具有从毂侧到护罩侧径向变化的曲面。多个轮叶120的这种布置使得多个入 口引导叶片100也可用流体穿过引导叶片100之后压缩机的最小总压力损失赋予叶轮机入 口 108上游以0至约20度的涡旋。叶片100的其它构造，包括对于给定应用从某些压缩机 将它们省略，对于本领域的普通技术人员应当是易于得知的。将流体输送通过一体式入口流动调节组件54的优点至少从下文应当是显而易见 的。入口流动调节组件54控制输送到叶轮机56、58的制冷剂气体的涡旋分布，从而可形成 所要求的入口速度三角形，具有最少的径向和周向变形。通过例如形成进入叶轮机入口 108 的恒定角度涡旋分布来实现流动分布的变形和控制。该流动产生较低的损失，还实现对动 态和热力学流动场分布的不同水平的控制。提供适当性能的任何其它受控涡旋分布都是可 接受的，只要其整合在叶轮机56、58的设计中即可。沿流动调节通道74产生的涡旋使制冷 剂蒸气能够在宽范围的压缩机制冷量范围内更高效地进入叶轮机56、58。现转向叶轮机，图4还示出双端轴66，该双端轴66具有安装在轴66 —端上的非终 级叶轮机56和在轴66另一端上的终级叶轮机58。该实施例的双端轴构造允许进行两级或 多级压缩。叶轮机轴66通常是动态平衡的，以用于减振运行，较佳地且主要地用于无振运 行。叶轮机56、58，轴66和电动机36的不同布置和定位对本领域的普通技术人员来说 是显而易见的，且在本发明的范围内。还应当理解，在该实施例中，叶轮机56、叶轮机58和 增加到压缩机24的任何其它叶轮机的结构和功能即使不完全相同也基本上相同。但是，叶 轮机56、叶轮机58和任何其它叶轮机可能必须提供叶轮机之间不同的流动特性。例如，图 7A所示的较佳非终级叶轮机56和图7B所示的较佳终级叶轮机58之间的区别是显而易见 的。叶轮机56、58可以是完全罩住的并由高强度铝合金制成。叶轮机56、58具有叶轮 机入口 108和叶轮机出口 110，在叶轮机出口处流体流出而进入扩散器112。叶轮机56、58 的典型部件包括叶轮机护罩114、具有叶轮机毂前端118的叶轮机毂116以及多个叶轮机轮 叶129。叶轮机56、58的尺寸和形状部分地取决于电动机36的目标速度和叶轮机上游累积 的流动调节，这种调节如果有的话，是来自入口流动调节组件54和选配涡旋减少器146的 使用。在现有系统中，第一级压缩机和其部件(例如叶轮机)通常这样来定尺寸优化第 一级运行，允许之后的级别欠佳运行并定尺寸成用于这种欠佳运行。相反，在本发明的各实 施例中，较佳地通过设置每个冷吨制冷量的目标速度来选择可变速电动机36的目标速度， 从而优化终级压缩机28以在对制冷量和压头的目标组合最佳的特定速度范围内运行。特 定速度的一个表达式是NS = RPM*sqrt (CFM/60)) / A HisV4，其中RPM是每分钟转速，CFM是 以立方英尺/分钟为单位的流体流量，且AHis是BTU/lb为单位的等熵压头升高变化。在较佳实施例中，终级压缩机28设计成用于接近最佳特定速度(Ns)范围(例如 95-130)，其中非终级压缩机26速度可上浮，使其特定速度可高于终级压缩机28的最佳特 定速度，例如Ns = 95-180。使用选定的目标电动机速度使终级压缩机28以最佳特定速度 运行允许常规地确定的叶轮机56、58的直径能够满足压头和流动要求。通过将非终级压缩 机26定尺寸成在终级压缩机28的最佳特定速度范围以上运行，效率损失的变化率小于以 最优特定速度或更小速度运行的压缩机，这可通过非终级压缩机26的压缩机绝热效率与特定速度的关系来确认。由于特定速度的范围从较高值(例如约180以上)至接近最佳值(例如95-130)， 所以从叶轮机56、58的转动轴线测得的叶轮机56、58的出口节距角各自变化。出口节距角 可从约20度变化到90度(径向叶轮机)，约60度至90度是较佳的出口节距角范围。叶轮机56、58较佳地各浇铸为混合流动叶轮机，浇铸成用于预定压缩机名义制冷 量的最大直径。对于电动机36的运行速度范围内的给定应用制冷量，叶轮机56、58通过加 工或其它方法根据最大直径(例如Dlmax，D2_，Dimax等)来设定形状，使得流出叶轮机56、58 的流体流动在运行期间在用于给定压头和流动要求的径向或混合流动状态。为给定应用定 尺寸的叶轮机56、58对于每级压缩可具有相同或不同的直径。或者叶轮机56、58可浇铸成 应用尺寸而无需将叶轮机机加工成应用直径。因此，通过改变速度和叶轮机直径尺寸，对于叶轮机56、58的最大直径的单次浇 铸可用于给定压缩机制冷量的宽运行范围内的多种流动要求。具体例如，代表性实例是 38. 1/100. 0循环、300冷吨标称制冷量压缩机24，62度的升角，具有约6150RPM的目标速 度。终级压缩机28的尺寸设置成在用于这些负荷要求的最佳特定速度范围内运行，且非终 级压缩机26的尺寸设置成以超过终级压缩机28的最佳特定速度范围的特定速度运行。具体地说，对于这种300冷吨制冷量的压缩机，终级混合流动叶轮机58浇铸成 D2fflax的最大直径，并加工成用于300冷吨终级叶轮机直径的D2N，如图4和8B所示。产生的 终级出口节距角约为90度(或径向出口节距角)。300冷吨非终级混合流动叶轮机56则 浇铸成Dlmax的最大直径，并加工成用于300冷吨终级叶轮机直径的D1N，如图4和8A所示。 非终级出口节距角小于终级叶轮机58的出口节距角(即混合流动，具有径向和轴向流动分 量)，因为非终级特定速度高于用于终级压缩机28的最佳特定速度范围。该方法还使该300冷吨压缩机的尺寸设置成在制冷量增加的宽范围内运行。例 如，说明性的300冷吨制冷量压缩机可在250冷吨至350冷吨制冷量之间高效地运行。具体地说，当说明性的300冷吨制冷量压缩机要输送用于350冷吨制冷量的应用 压头和流率时，同一电动机36将以比300冷吨标称速度(例如约6150RPM)高的速度(例 如约7175RPM)运行。终级叶轮机58将浇铸成与300冷吨叶轮机相同的最大直径D2max，并加 工成用于350冷吨终级叶轮机直径的D23，如图4和9B所示。350冷吨直径设置D23比300 冷吨叶轮机直径设置D2N小。350冷吨终级出口节距角则形成混合流出口。300冷吨非终级 混合流动叶轮机56则浇铸成与300冷吨叶轮机相同的最大直径Dlmax，并加工成用于350冷 吨非终级叶轮机直径D13，如图4和9A所示。350冷吨非终级出口节距角约等于350冷吨终 级出口节距角(即都是混合流动)，因为非终级特定速度仍比用于终级压缩机28的最佳特 定速度范围高。类似地，当说明性的300冷吨制冷量压缩机要输送用于250冷吨制冷量的应用压 头和流率时，同一电动机将以比300冷吨标称速度(例如约6150RPM)低的速度(例如约 5125RPM)运行。终级叶轮机58将浇铸成与300冷吨叶轮机相同的最大直径D2max，并加工成 用于250冷吨终级叶轮机直径D22，如图4和7B所示。250冷吨直径设置D22比300冷吨叶 轮机直径设置D2N大。250冷吨终级出口节距角约为90度(或径向出口节距角)。250冷 吨非终级混合流动叶轮机则浇铸成与300冷吨叶轮机相同的最大直径Dlmax，并加工成用于 250冷吨非终级叶轮机直径D12，如图4和7A所示。250冷吨非终级出口节距角约等于250冷吨终级出口节距角(即都是径向流动)，因为非终级特定速度仍比用于终级压缩机28的 最佳特定速度范围低。对于这样定尺寸的任何压缩机，例如以上讨论的示例压缩机直径可 改变约至少来实现从标准ARI到像中东的其它位置的条件的可能的压头应用范围。与上述对叶轮机56、58定尺寸一体的是在叶轮机56、58之后有无叶片扩散器112， 该扩散器112可以是径向流动或混合流动扩散器。用于每一级的扩散器112具有入口和出 口。无叶片扩散器112提供稳定的流体流动场且是较佳的，但如果能够实现适当的性能，其 它常规扩散器布置也是可以接受的。扩散器112具有在流体流动路径长度的至少约50至100%上与具有最大直径(例 如设置成Dlmax或D2_)的叶轮机56、58的经向轮廓重合的扩散器壁轮廓。即，在叶轮机加 工成应用目标压头和流率之后，将扩散器加工成其与具有最大直径的叶轮机的经向轮廓基 本上相同(在加工公差内)。此外，通过任何两组多个叶轮机轮叶120的出口区域具有恒定的横截面面积。修 整时，扩散器112的第一扩散器静止壁部分形成第一恒定横截面面积。扩散器112的第二 扩散器静止壁部分形成局部毂和护罩壁坡度基本上与扩散器入口和出口匹配的过渡部分。 扩散器112的第三扩散器静止壁部分具有恒定宽度的壁，面积朝向扩散器112出口快速增 加。扩散器尺寸可变化并取决于冷却器20的目标运行制冷量。扩散器112具有从扩散器 入口到扩散器出口稍微收缩的扩散器面积，这有助于流体流动稳定性。显然，本发明的各实施例有利地形成对于单尺寸压缩机具有至少约100冷吨或更 多的宽运行范围的高效运行的压缩机。即，300冷吨标称制冷量压缩机可通过选择不同的速 度和直径组合而以250冷吨制冷量、300冷吨制冷量和350冷吨制冷量压缩机(或其间的制 冷量)高效运行，而无需改变300冷吨标称制冷量结构(例如电动机、壳体等)，使得终级压 缩机28在最佳特定速度范围内，且非终级压缩机28可浮动到终级的最佳特定速度以上。采用本发明实施例的实际效果在于尤其是对用于制冷系统的多级压缩机的制造 商，无需提供对于每个吨位制冷量优化的二十个或更多的压缩机，而是可提供定尺寸成在 比先前已知的吨位制冷量更宽范围内高效运行的一个压缩机。叶轮机56、58可廉价制造、 具有更紧密的公差和统一性。这通过减少所要制造和库存中保留的部件的数量而对制造商 产生显著的成本节省。现将讨论较佳叶轮机56、58的其它方面。由叶轮机毂116和护罩114的表面(由 前端密封件和出口末端泄漏间隙界定)形成的封闭容积设置影响轴向和径向推力负荷的 转动静态压力场。使压缩机26、28的静止结构与叶轮机56、58的运动部分之间的间隙最小， 从而减小径向压力梯度，这有助于控制整体推力负荷。叶轮机毂前端118的形状做成与叶轮机入口 108的流动调节本体92 —致。使毂 前端118符合流动调节本体92的轮廓还改进了流体通过叶轮机56、58的输送并可减少通 过叶轮机56、58的流动损失。如图4所示，多个叶轮机轮叶120设置在叶轮机护罩114与叶轮机毂116之间以 及叶轮机入口 108与叶轮机出口 110之间。如图4、7-11所示，多个叶轮机轮叶120中任何 相邻的两个形成使流体通过其中并用叶轮机56、58的转动从叶轮机入口 108被输送到叶轮 机出口 110的流体路径。多个轮叶120通常周向间隔开。多个叶轮机轮叶120是全入口轮 叶类型。可使用分流轮叶，但通常会增加设计和制造成本，尤其是在转动马赫数大于0. 75时更是如此。例如300冷吨制冷量机器中的多个轮叶的较佳实施例使用非终级叶轮机56的 二十个轮叶，如图7A、8A和9A所示，和终级叶轮机58的十八个轮叶，如图7B、8B和9B所示。 该布置可控制轮叶阻塞。也考虑其它轮叶数量，包括奇数轮叶数量。较佳实施例还通过包含作为半径的函数的可变后倾出口轮叶角来对每个压缩机 级别的每个目标速度控制进入扩散器112的绝对流动角。为了实现叶轮机56、58的实施例 中几乎恒定的相对扩散，例如可变叶轮机后倾出口轮叶角对非终级叶轮机56可在约36至 46度之间，且对终级叶轮机58可在约40至50度之间。也可考虑其它后倾出口角。如图 10-11所示，多个叶轮机轮叶120中相邻两个之间的末端宽度WE可变化以控制叶轮机出口 110的面积。叶轮机56、58具有外部叶轮机表面124。外部表面124较佳地加工成或浇铸成小 于约125RMS。叶轮机56、58具有内部叶轮机表面126。内部叶轮机表面126较佳地加工成 或浇铸成小于125RMS。另外地或替代地，叶轮机56、58的表面可涂有诸如特氟隆，和/或机 械或化学抛光(或其某些组合)来实现对于应用来说理想的表面光洁度。在较佳实施例中，将流体从叶轮机56、58和扩散器112输送到分别用于每级的非 终级外部蜗壳60和终级外部蜗壳62。图1-4所示的蜗壳60、62是外部蜗壳。蜗壳60、62 具有大于扩散器112出口处质心半径的质心半径。蜗壳60、62对每级分别具有弯曲漏斗形 且面积向排放端口 64增加。稍离开最大值扩散器中心线的蜗壳有时称为外悬。该实施例的外部蜗壳60、62代替常规返回通道设计并包括两个部分涡卷部分和 排放圆锥部分。在部分负荷时使用蜗壳60、62与返回通道相比降低损失，且在全负荷时具 有大约相同或更少的损失。由于横截面面积增加，蜗壳60、62的涡卷部分内的流体处于大 约恒定的静态压力，从而其在扩散器出口处产生无变形边界条件。该排放圆锥通过面积增 加而增加交换动能时的压力。在该实施例的非终级压缩机26的情况下，将流体从外部蜗壳60输送到同轴节能 器40。在该实施例的终级压缩机28的情况下，将流体从外部蜗壳62输送到冷凝器44 (可 与节能器同轴布置)。现转向用在本发明中的各种节能器，还已知并考虑标准节能器布置。转让给本发 明受让人的美国专利第4，232，533号揭示了现有节能器布置和功能，并以参见的方式纳入 本文。本发明的某些实施例包含同轴节能器40。在共同待审查申请第12/034,551号中 还揭示了对较佳同轴节能器40的讨论，该申请共同转让给本发明的受让人，并以参见的方 式纳入本文。同轴用于表示其中一个结构(例如节能器42)具有与至少一个另一结构(例 如冷凝器44或蒸发器22)重合的轴线的普通含义。对较佳同轴节能器40的讨论如下。通过使用同轴节能器40，可对冷却器20内发生的压缩过程增加附加效率，并增加 冷却器20的总体效率。同轴节能器40具有与冷凝器44同轴布置的节能器42。申请人将 该实施例中的该布置称为同轴节能器40。同轴节能器40将多种功能组合成一个整体系统 并进一步提高系统效率。尽管在较佳实施例中节能器42围绕冷凝器44并与其同轴，但本领域的技术人员 应当理解，在某些情况下节能器42围绕蒸发器22可能是有利的。这种情况的一个实例是其中由于特定应用或使用冷却器20，需要蒸发器22在由节能器42围绕时实际上用作散热 装置来提供对流过节能器40的制冷剂气体的附加中间级冷却，预期产生冷却器20内制冷 循环的总体效率的增加。如图2和15所示，节能器40具有由两个螺旋式挡板154隔离的腔室。挡板154 的数量可变化。挡板154将节能器闪蒸室158与过热室160隔离。节能器闪蒸室158包含 两相流体气体和液体。冷凝器44将液体供给到节能器闪蒸室158。图15中所示的螺旋式挡板154形成由两个喷射狭槽限定的流动通路156。流动通 路156可采取其它形式，诸如挡板154上的多个穿孔。在运行期间，通过喷射狭槽156将节 能器闪蒸室158内的气体抽出进入过热室160。螺旋式挡板154定向成使流体通过螺旋式 挡板154的两喷射狭槽流出。流体沿与从非终级压缩机26排出的流动大致相同的切线方 向流出。流动通路156的表面面积的尺寸设置成在流动通路156内产生相对于相邻的局部 混合过热室160 (吸入管侧)大致匹配的速度和流率。这需要流动通路156的基于切向排 放圆锥流动的位置的不同喷射表面面积，其中最靠近最短路径长度距离形成较小间隙，在 最远路径长度距离形成较大间隙。当例如使用两级以上压缩时可设置中间过热室160和闪 蒸室。节能器闪蒸室158引入流过冷却器20的总流体的约10% (可以更多或更少)。节 能器闪蒸室158用来自非终级压缩机26的排放圆锥的过热气体引入较低温度的节能器闪 蒸气体。同轴节能器42布置将来自节能器闪蒸室158的固有局部涡旋与通过非终级压缩 机26的切向排放(通常在冷凝器44的外径顶部和同轴布置的节能器42的内径上的排放) 引起的总体涡流充分混合。将腔室162内的液体输送到蒸发器22。节能器闪蒸室158底部内的液体与过热 室160密封。液体室162的密封可通过将挡板154焊接到同轴布置的节能器42的外壳体 来密封。将其它匹配表面之间的泄漏最小化至小于约5%。除了将多个功能组合到一个整体系统中之外，同轴节能器40还形成紧凑的冷却 器20布置。该布置之所以有利还因为与现有节能器系统相比，来自节能器闪蒸室158的闪 蒸流体更好地与来自非终级压缩机26的流动混合，在现有节能器系统中有闪蒸节能器气 体在进入终级压缩机28之前不混合的倾向。此外，当混合的流出过热气体沿周向行进到终 级压缩机28并到达切向终级吸入入口 52时，同轴节能器40消散局部圆锥排放涡旋。尽管 在终级吸入入口管52的入口处存在一定的总体涡旋，但与非终级压缩机26圆锥排放涡旋 速度相比同轴节能器40将流体涡旋减少约80%。可以可选地通过在终级吸入管52内增加 涡旋减少器或减涡器146来减少其余的总体涡旋。转向图15，可增加旋涡隔板164来控制共形吸出管142的四分之一部分内的强烈 局部角涡系。旋涡隔板164的位置是在同轴布置的节能器42和共形吸出管142的最相切 交叠点(pick up point)上的相对侧上。旋涡隔板164较佳地通过从共形吸出管142的内 径突出的金属板裙部(需要不超过一半的管或180度)形成，并界定冷凝器44的外径与同 轴布置的节能器42的内径之间的表面。旋涡隔板164消除在吸出管142的入口区域内形 成的角旋涡或使其最少。在供给入口流动调节组件54之前螺旋吸出管142围绕更大角距 离缠绕的情况下，可能不需要使用旋涡隔板164。通过终级压缩机28的终级叶轮机58从该实施例的同轴节能器40抽吸制冷剂蒸气并将其输送到共形吸出管142。参照图12，共形吸出管142具有约180度的总管绕角度， 该管绕角度示出为从吸出管142自恒定面积变化的位置开始到其具有零面积的位置。吸出 管142的吸出管出口 144具有与共轴布置的节能器42的冷凝器44的内径位于相同平面内 的外径表面。共形吸出管142实现进入下一级压缩的改进的流体流动分布、变形控制和涡 旋控制。共形吸出管142可具有多个腿部。使用多个腿部比图12所示的共形吸出管142 生产成本更低。使用这种构造具有小于90度的总管绕角度，该管绕角度从突出的管自恒定 面积变化的位置开始到减小得多的面积的位置。具有多个腿部的吸出管142实现对分布、 变形和涡旋控制的约80%的理想管结果。仍参照图15，将流体从吸出管142输送到终级吸入管52。终级吸入管52的构造 与入口吸入管50如果不完全相同构造也与其类似。所述吸入管50、52可以是三件式肘管。 例如，所示终级吸入管52具有第一腿部52A、第二腿部52B和第三腿部52C。可选的是，涡旋减少器或减涡器146可定位在终级吸入管52内。涡旋减少器146 可定位在第一腿部52A、第二腿部52B或第三腿部52C内。参照图10和11，涡旋减少器146 的实施例具有流动导管148和连接到流动导管148以及吸入管50、52的径向轮叶150。流 动导管148和径向轮叶150的数量可根据设计流动条件而变化。流动导管148和曲面或非 曲面径向轮叶150形成多个流动室152。涡旋减少器146定位成使流动室152具有与吸入 管50、52重合的中心。涡旋减少器146将涡旋的上游流动变成涡旋减少器146下游的基本 上轴向流动。流动导管148较佳地具有两个同心的流动导管148并选择成实现相同的面积 并使阻塞最少。腔室152的数量通过所要求的涡旋控制的量来设置。越多的腔室和越多的轮叶以 更大的阻塞为代价产生更好的减涡控制。在一实施例中，有四个径向轮叶150，轮叶150的 尺寸和形状无分别地做成将切向速度分量转换成轴向，并提供最少阻塞。涡旋减少器146的位置可根据设计流动条件而位于吸入管52内的其它位置。如 上所述，涡旋减少器146可放置在非终级吸入管50内或终级吸入管52内，两所述管内或根 本不使用。此外，涡旋减少器146的外壁可与吸入管52的外壁重合并如图13和14所示那样 附连。或者，可将一个或多个流动导管148和一个或多个径向轮叶150附连到外壁并作为 完整单元插入吸入管50、52内。如图13所示，径向轮叶150的一部分在上游伸出流动导管148。在一实施例中，径 向轮叶150的总弦长设置成为吸入管50、52的直径的大约一半。径向轮叶150具有曲面卷 状物。径向轮叶150的曲面卷状物卷成径向轮叶150的最初约40%。曲面卷状物可变化。 径向轮叶150的脊线曲率半径设置成与流动入射角相匹配。人们可以通过将前缘圆卷过径 向轮叶150的翼展来增加入射范围。图14示出涡旋减少器146排放侧的一实施例。径向轮叶150的径向非曲面部分 (没有几何转弯)在径向轮叶150的弦长的约60%处被同心流动导管148捕集。制冷剂流出定位在终级吸入管52内的涡旋减少器146并进一步被终级压缩机28 抽吸到下游。流体通过终级压缩机28压缩(类似于非终级压缩机26的压缩)并通过外部 蜗壳62排放出终级压缩机出口 34而进入冷凝器44。参照图2，来自终级压缩机28的锥形排放口大致与冷凝器管束46相切地进入冷凝器。现转向图1-3和15所示的冷凝器44，冷凝器44可以是壳管式的，且通常通过液体 冷却。通常为城市用水的液体通入并通出冷却塔，并在与热的压缩系统制冷剂通过热交换 被加热后流出冷凝器44，制冷剂被引导出压缩机组件24以气体状态进入冷凝器44。冷凝 器44可以是一个或多个分开的冷凝器单元。较佳的是，冷凝器44可以是同轴节能器40的 一部分。从制冷剂抽取的热或者通过空气冷却冷凝器直接排放到大气或通过与另一水回 路和冷却塔的热交换间接排放到大气。加压液体制冷剂从冷凝器44穿过，通过诸如小孔 (未示出)的膨胀装置来降低制冷剂液体的压力。发生在冷凝器44内的热交换过程使输送到此的相对热的压缩制冷剂气体冷凝并 作为相对冷得多的液体积在冷凝器44底部内。然后将冷凝的制冷剂引导出冷凝器44、穿过 排放管、到达计量装置(未示出)，该计量装置在较佳实施例中是固定小孔。制冷剂在穿过 计量装置的其通路内压力减小，并通过膨胀过程又进一步被冷却，并接着主要以液体形式 被输送通过管道返回例如蒸发器22或节能器42诸如小孔系统的计量装置可以本领域公知的方式实施。这种计量装置可保持整个 负荷范围的冷凝器42、节能器42和蒸发器22之间的正确压力差。此外，压缩机和冷却器系统的运行通常通过例如微机控制面板182控制，该微机 控制面板182与位于冷却器系统内的传感器连接，这允许冷却器可靠运行，包括冷却器运 行状态的显示。可将其它控制器链接到微机控制面板，诸如压缩机控制器；可与其它控制 器联接以改进效率的系统监管控制器；软式电动机起动器控制器；用于调节引导叶片100 的控制器和/或避免系统流体冲击的控制器；用于电动机或可变速驱动器的控制电路；并 如所应当理解的那样还可考虑其它传感器/控制器。应当显而易见的是，可提供与例如可 变速驱动器和冷却器系统20的其它部件的运行关联的软件。对本领域的普通技术人员显而易见的是，所揭示的离心式冷却器可容易地在其它 环境中以各种规格实施。各种电动机类型、驱动机构和构造用于本发明各实施例对本领域 的普通技术人员来说是显而易见的。例如，多级压缩机24的实施例可以是通常采用感应电 动机的直接驱动或齿轮驱动型。冷却器系统也可串联或并联地连接和运行(未示出)。例如，可将四个冷却器连接 成根据建筑负荷和其它典型运行参数以25%的制冷量运行。本发明所要求保护的范围如以上说明书所描述那样由权利要求书来限定。尽管已 经示出和描述了本发明的特定结构、实施例和应用，包括最佳模式，但本领域的普通技术人 员可能理解其它特征、实施例或应用也在本发明的范围为内。因此还考虑到权利要求书将 覆盖这些其它特征、实施例或应用，并包含落入本发明精神和范围内的这些特征。权利要求一种用在用于压缩制冷剂的压缩机中的入口流动调节组件，包括a.入口流动调节壳体，所述入口流动调节壳体定位在所述压缩机内和容纳在所述压缩机内的叶轮机的上游；所述入口流动调节壳体形成流动调节通道，所述入口调节通道具有与通道出口流体连通的通道入口；b.流动调节本体，所述流动调节本体具有第一本体端、中间部分以及第二本体端；所述流动调节本体沿所述流动调节通道的长度大致中央地定位；所述流动调节本体布置成与所述第一本体端处的流动调节前端重合并与所述第二本体端处所述叶轮机的叶轮机毂重合，所述流动调节本体具有流线型弯曲部分，所述弯曲部分相对于所述叶轮机的转动轴线的曲率半径超过所述叶轮机毂的半径；以及c.多个入口引导叶片，所述入口引导叶片定位在所述通道入口和通道出口之间；所述多个入口引导叶片沿所述流动调节本体的相对于所述叶轮机的转动轴线的半径超过所述叶轮机毂的半径的位置处可转动地安装在支承轴上。2.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，还包括支杆，所述支杆包括第 一支杆端和第二支杆端，所述第一支杆端附连到所述流动调节前端，且所述第二支杆端附 连到所述入口流动调节壳体。3.如权利要求2所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述支杆具有沿所述通道入 口的流动方向平面对齐的支杆中脊线。4.如权利要求2所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述支杆具有围绕沿所述通 道入口的流动方向平面的支杆中脊线的对称厚度分布。5.如权利要求2所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述支杆沿大致平行于所述 通道入口的平面大致呈S形。6.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述流动调节本体的最大半 径与所述叶轮机毂的半径的比值约为2比1。7.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述中间部分具有从所述叶 轮机的转动轴线延伸的半径，所述中间部分的半径大于第一本体端半径和第二本体端半 径。8.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片具有 护罩侧边缘表面，所述护罩侧边缘表面的形状做成符合所述流动调节本体的表面曲率。9.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述入口流动调节壳体具有 凹陷的表面形状；所述多个入口引导叶片具有护罩侧边缘表面形状，所述护罩侧边缘表面 形状符合所述凹陷表面形状。10.如权利要求9所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片的所 述护罩侧边缘表面的所述形状和所述入口流动调节壳体的所述凹陷表面的所述形状为大 致球形，使得所述多个入口引导叶片的所述护罩侧边缘表面嵌入所述入口流动调节壳体的 所述凹陷表面内。11.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片是曲翼面。12.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片构造 有具有对称厚度的径向变化的曲面。13.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片构造 有可变翼展曲面，并布置成在所述制冷剂穿过所述多个入口引导叶片之后用所述压缩机的 最小总压力损失赋予所述叶轮机上游以0至约20度的涡旋。14.如权利要求13所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片布 置成在所述叶轮机处赋予约恒定径向12度的涡旋。15.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片包括 布置在全打开位置的多个轮叶，所述多个轮叶的前缘与所述制冷剂的流动方向对齐，且所 述多个轮叶的后缘具有从所述多个入口引导叶片的毂侧到护罩侧径向变化的曲面，使得所 述多个入口引导叶片用所述压缩机穿过所述多个入口引导叶片的最小总压力损失赋予所 述叶轮机上游以0至约20度的涡旋。16.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述多个入口引导叶片定位 在所述流动调节本体的从所述叶轮机的转动轴线延伸的所述流动调节本体的半径沿所述 流动调节本体为最大的位置。17.如权利要求1所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述入口流动调节组件位于 涡旋减少器的下游。18.如权利要求17所述的入口流动调节组件，其特征在于，所述涡旋减少器包括流动 导管，所述流动导管定位在所述压缩机上游；径向轮叶，所述径向轮叶连接到所述流动导管 和吸入管；所述流动导管和所述径向轮叶形成多个流动室，所述流动室具有与所述吸入管 重合的中心并构造成使所述流动室上游具有涡旋流动的所述制冷剂在所述流动室下游具 有大致轴向流动。19.一种调节通过压缩机的制冷剂旋涡的方法，所述压缩机具有压缩机壳体，所述压缩 机用于压缩制冷剂，包括以下步骤a.将入口流动调节组件定位在叶轮机上游，所述叶轮机设置在所述压缩机壳体内，所 述入口流动调节组件还包括i.入口流动调节壳体，所述入口流动调节壳体定位在所述压缩机内并在容纳在所述压 缩机内的所述叶轮机的上游；所述入口流动调节壳体形成流动调节通道，所述流动调节通 道具有与通道出口流体连通的通道入口； .流动调节本体，所述流动调节本体具有第一本体端、中间部分以及第二本体端；所 述流动调节本体沿所述流动调节通道的长度大致中央地定位；所述流动调节本体布置成与 所述第一本体端处的流动调节前端重合并与所述第二本体端处所述叶轮机的叶轮机毂重 合，所述流动调节本体具有流线型弯曲部分，所述弯曲部分相对于所述叶轮机的转动轴线 的曲率半径超过所述叶轮机毂的半径；以及iii.多个入口引导叶片，所述入口引导叶片定位在所述通道入口和通道出口之间；所 述多个入口引导叶片沿所述流动调节本体的相对于所述叶轮机的转动轴线的半径超过所 述叶轮机毂的半径的位置处可转动地安装在支承轴上；以及b.在所述压缩机运行期间，将所述制冷剂抽吸通过所述入口流动调节组件到达所述叶 轮机。20.如权利要求19所述的调节方法，其特征在于所述多个入口引导叶片位于所述流 动调节本体的半径为最大的位置。21.如权利要求19所述的方法，其特征在于，还包括这样的步骤将所述制冷剂从所述 叶轮机排放到与外部蜗壳流体连通的扩散器；所述外部蜗壳形成围绕所述压缩机壳体的周 向流动路径；所述外部蜗壳具有大于所述扩散器的质心半径的质心半径。22.如权利要求19所述的调节方法，其特征在于，还包括将涡旋减少器定位在所述入 口流动调节组件上游的步骤；其中所述涡旋减少器还包括流动导管；径向轮叶，所述径向 轮叶连接到所述流动导管和用于将所述制冷剂输送到所述压缩机的吸入管；所述流动导管 和所述径向轮叶形成多个流动室，所述流动室具有与所述吸入管重合的中心并定尺寸成使 所述流动室上游具有涡旋流动的所述制冷剂在所述流动室下游具有大致轴向流动。23.如权利要求22所述的调节方法，其特征在于，所述抽吸步骤还包括抽吸所述制冷 剂通过涡旋减少器，然后通过所述入口流动调节组件。全文摘要一种用于压缩制冷剂的离心式压缩机组件(24)，该离心式压缩机组件包括一体式入口流动调节组件(54)，该入口流动调节组件包括流动调节前端(84)、多个入口流动叶片(100)和流动调节本体(92)，该流动调节本体将入口引导叶片定位成调节进入叶轮机(56、58)的制冷剂的流动以用最少的引导叶片转动实现大致恒定角度的目标涡旋分布。文档编号F04D29/42GK101946095SQ200980106069 公开日2011年1月12日 申请日期2009年2月20日 优先权日2008年2月20日发明者P·F·哈力, R·T·詹姆士 申请人:特灵国际有限公司